Бакластов А.М. Проектирование, монтаж и эксплуатация теплоиспользующих установок. Страница 117

В качестве наиболее простого и вместе с тем достаточно надежного способа определения средней разности между температурами теплоносителей Atcv можно рекд- мендовать среднелогарнфмическую разность температур газа и жидкости при входе в контактную камеру и при выходе из нее [Л. 29].

Для противоточных смесительных аппаратов она может быть выражена формулой

Определение средней разности температур как сред- нелогарифмической по формулам (4-19) и (4-20), кроме простоты расчета, правомерно также и потому, что известные в литературе величины поверхностного и объемного коэффициентов теплообмена в смесительных аппаратах, полученные путем обработки экспериментальных данных, рассчитывались, как правило, с помощью средней логарифмической разности температур [Л. 29].

Коэффициенты теплообмена kF и kv до настоящего времени аналитически получены быть не могут. Их истинные значения определяются многими факторами: смачиваемостью насадки, дисперсностью распыления жидкости, физическими параметрами теплоносителей, способом определения средней разности температур и др. Для конкретных случаев величины kF и kv принимают по экспериментальным данным. Однако если для определения объемного коэффициента теплообмена kv в скрубберах нет никаких эмпирических формул, то для определения kF имеется целый ряд рекомендаций.

В 1944 г. Н. М. Жаворонков на основании проведенных им экспериментов [Л. 25] предложил методику расчета коэффициентов теплообмена в скрубберах в виде критериальных зависимостей. В качестве определяющего автор предложил критерий Кирпичева:

где kF—коэффициент теплообмена, ккал/м2-ч-град; К — коэффициент теплопроводности газа, ккал/мХ Xч • град; — эквивалентный диаметр насадки, м.

Для определения критерия Ki, а через него и поверхностного коэффициента теплообмена kF в скрубберах Жаворонков рекомендует критериальную зависимость [Л. 25]