Бакластов А.М. Проектирование, монтаж и эксплуатация теплоиспользующих установок. Страница 128
4. Находят конечную температуру жидкости на выходе из аппарата по формуле (4-6).
Б. Определяют часовой расход жидкости, поступающей в теплообменник, по формуле (4-4).
6. Определяют количество отводимого газом тепла по формуле (4-7).
7. Определяют средний действительный расход газа в теплообменнике по формуле
где Vp r—объемный расход сухого газа при нормальных условиях, M3Iч; р — давление влажного газа в аппарате, ат; ро — давление при нормальных физических условиях, ат; у с-г — удельный вес сухого газа при нормальных условиях, кг/м3;
— средняя температура газа в скруббере, "С; 
среднее влагосодержание газа в скруббере,
кг/кг с. г.
8. Определяют полное сечение пустого теплообменника. Это сечение должно удовлетворять одновременно двум условиям: 1) для насадочных аппаратов плотность орошения и должна быть в пределах 5—10 K3Iu1 • ч [JI. 23]; 2) скорость газа в пустом сечении аппарата должна быть в пределах 1—3 м/сек для насадочных и ~ 1 м/сек для полых форсуночных теплообменников. В первом случае полное сечение аппарата находят из соотношения
Из условия оптимальной скорости полное сечение аппарата находят по формуле
Принимая во внимание необходимость одновременного существования равенств (4-70) и (4-71), получаем:
Если найденное расчетом соотношение WB/V не удовлетворяет уравнению (4-72) при подстановке предельных значений W0 и и, необходимо применить рециркуляционную схему при охлаждении газов в насадочном теплообменнике.
9. Производят расчет коэффициента теплообмена kF Для насадочных теплообменников величина коэффициента теплообмена kF, отнесенного к единице поверхности насадки, может быть определена по формулам (4-22) или (4-23), а для скрубберов с кольцами Рашига предпочтительнее пользоваться формулой (4-26). Объемный коэффициент теплообмена kv для полого смесительного теплообменника определится пересчетом по формуле (4-29):
